가스터빈에서 연소된 가스는 배열회수보일러 (HRSG, Heat Recovery Steam Generator)를 통과한 후 굴뚝을 통해 대기로 방출된다. 배출가스는 배열회수보일러에 지속적으로 부식에 의한 침식작용을 일으키는데 보일러의 특성상 육안관찰이 어렵고 고압의 스팀을 생산함에 따라 배관의 파열 위험이 상존한다.

보일러 내부에서는 유입된 배출가스가 증기로 열교환됨에 따라 100~600℃의 온도영역으로 유지된다. 따라서 고온 부식부터 저온 부식까지 다양한 부식작용이 발생하게 되며 배출가스에 함유되어 있는 수분은 44~49℃의 이슬점 (dew point) 이하로 될 때 응축현상을 일으켜 이슬점 부식 (dew point corrosion)이 발생하게 된다 (Anees et al., 2013). 보일러 절탄기의 재질은 대부분 탄소 강철 (carbon steel)로 되어 있기 때문에 부식현상이 심하게 발생하는 문제가 있어 내식성 재질을 사용하거나 코팅, 배기가스 재순환을 통해 부식현상을 최소화할 필요가 있으나 열효율 및 경제성 문제로 인해 대부분 적용되지 않고 있다. 또한 부식을 촉진하는 촉매로서 SO₃, 황산암모늄염, 세정제 물방울 (droplet) 등이며, 이들 물질들은 다양한 보일러 구조물에 부착하여 부식을 초래하게 된다.

보일러의 부식이 가장 심각한 시기는 보일러 가동이 정지된 시기이다. 보일러가 정지되어 있을 때 배기가스의 찬 공기가 유입되어 보일러 내부는 습기가 높고 부식이 일어나기 적절한 온도로 점차 변화되어 간다. 이러한 과정은 수일동안 일어나며 정지 기간이 길어짐에 따라 부식현상이 급격히 심해질 수 있다 (Bryan, 2005).

이와 같이 HRSG 헤더, 배관, 지지대, 핀 튜브 등이 배기가스에 노출되어 탈리 및 열팽창, 부식 등에 의하여 입자물질로서 굴뚝으로 배출된다. 그림 1에는 배열회수 보일러에서의 먼지 발생원인 및 발생위치를 나타내었다.

Fig. 1. 
Particulate matter generation mechanism and points at HRSG.

LNG 배출시설 배출원 측정 분석결과 가스터빈 (G/T) 무부하 운전 시에는 먼지배출량이 다소 적은 반면, 첫 가스터빈 운전 시 출력 30 MW 부근에서는 먼지배출농도가 약간 증가하나 (약 70~400 mg/Sm³ 수준), 이 후 출력이 150~160 MW 도달하기까지 약 1시간 동안, G/T 출력에 비례하여 먼지배출량도 급격히 증가하는 경향을 나타낸다. 분해검사 (overhaul) 기간이 길수록 배출되는 먼지의 양이 많아질 것으로 판단되며, 짧은 정지기간 후에는 먼지의 양이 극히 적은 것으로 판단된다. 또한, Overhaul이 끝난 후 첫 기동 시 배기가스 배출가스량이 가장 많은 시점인 과속 (overspeed) 및 기저부하 (baseload)를 기점으로 먼지의 농도가 급격하게 증가하며 이때 먼지의 농도가 최대치를 나타낸다. 그림 2는 운전 중 배출원 측정을 위하여 굴뚝에서 육안으로 먼지가 관찰된 사진이다.

Fig. 2. 
Photos of particulate matter emission at a stack of G/T power plants.

고정 오염원에서 연료 연소에 의한 대기오염물질 배출량은 대기 배출원 관리 시스템 (Stack Emission Management System, SEMS) 자료를 기반으로 산정하며, 대기오염물질 8종 (CO, NO_x, SO_x, TSP, PM_2.5, PM₁₀, VOC, NH₃)은 다음에 따라 배출량을 산정하고 있다 (NIER, 2013, 2010).

Emission=Fuel×EF×(1-CF)
E : 시설에서의 오염물질 배출량
Fuel : 연료의 사용량
EF : 연료에 대한 오염물질 배출계수
CF : 시설에 적용된 방지시설의 방지효율

LNG를 연료로 사용하는 공공/민간발전 시설에서의 TSP와 PM₁₀ 배출량 산정 시 G/T 배출계수를 표 1에서와 같이 0.036 kg/10³ m³으로 동일하게 적용하였다. 국내 복합화력발전소 및 열병합발전소 등 기체 연료를 사용하는 발전설비의 경우 먼지 방지시설이 설치되어 있지 않으므로 방지효율은 고려하지 않았으며, 연료사용량은 전력통계속보를 참고하였다 (KEPC, 2015).

LNG 발전시설에서 배출되는 먼지의 특성을 파악하기 위하여 HRSG 내부에서 입자물질을 채취하여 입도분석기 (Particle Size Analyzer, Microtrac Blue wave)를 이용하여, 입경분포를 파악하였으며 XRD (X-ray diffraction) 분석기기 (WD-XRF, Rigaku ZSX 100e)로 먼지의 성분 분석을 실시하였다.

국내 LNG 발전시설 186호기 중 111호기가 수도권에 집중되어 있으며, 특히, 인천지역은 도심지 부근에 복합화력발전시설이 밀접하게 위치해 인근 주거지역에 영향이 클 것으로 예상된다.

인천지역 발전소는 주로 해안가에 위치하고 있고, 산악지형이 복합적으로 이루어진 매우 복잡한 지형으로 이루어져 있다. 인천지역의 토지 피복도를 그림 3에 나타내었다.

Fig. 3. 
Land use of Incheon.

기상입력자료는 기상청 기상대의 부지기상 및 고층기상 관측자료를 이용하여 CALMET모델로 3차원 바람장을 생성하였으며, 또한 SRTM3 지형자료와 환경부 토지피복도 자료를 적용하였다 (NIER, 2014).

CALPUFF모델은 비정상상태 (Unsteady state) 모델로서 모델링 대상지역과 같은 해안과 산악지역 복합되어 있는 지형에서 plume 모델에 비하여 보다 정확한 분석을 할 수 있는 모델이다 (US EPA, 2007).

본 연구의 대상은 인천 청라지역에서 인접한 서인천복합화력 (서구 장도로 57), 신인천복합화력 (서구 장도로 57), 인천복합화력 (서구 중봉대로 405) 발전소를 대상으로 하였다.

3차원 바람장 생성을 위한 기상입력자료는 인천기상대와 공촌동AWS 지표기상관측자료, 백령도 고층기상대의 상층기상자료를 사용하였다.

모델링 기간은 발전소가 청라지역의 서측 및 남서측에 위치하므로, 그림 4와 같이 인천기상대의 최근 1년간 (’14년 8월~’15년 7월) 기상자료를 분석한 결과 서풍계열의 바람이 주로 발생하는 ’14년 10월, 1개월을 선정하였다.

Fig. 4. 
Analysis results of wind field during air pollution dispersion modeling.

모델링 영역은 청라지구와 주변발전소를 중심으로 12 km×12 km를 200 m 해상도로 설정하였고, 청라지구를 둘러싼 6개 지점을 관심지점으로 설정하여 발전소에 의한 영향을 분석하였다. 관심지점은 그림 5 및 표 2에 나타내었다.

Fig. 5. 
Location of G/T power plants and target points in modeling domain.

배출원은 발전소의 굴뚝을 점오염원으로, 배출먼지농도에 유량을 곱하여 배출량을 계산하고, 배출먼지농도는 평상시와 오버홀 시 (고농도 발생 시)로 구분하였다.

표 3에는 본 연구에 적용한 CALPUFF 모델의 조건을 정리하였다.

복합화력발전시설에서 배출되는 PM₁₀의 대기오염기여도를 파악하기 위해 배출계수를 이용하여 연도별, 지역별, 월별 배출량을 산정해보고 이를 통해 배출 특성을 분석하고자 하였다.

연료사용량을 통해 산정된 먼지배출량은 TSP와 PM₁₀ 배출량이 일치하였으며, 복합화력발전시설에서의 연간 PM₁₀ 배출량은 표 4와 같다. 대기정책지원시스템 (CAPSS, Clean Air Policy Support System)에 의한 국내 먼지 배출량은 182,744 ton이며, 이 중 복합화력발전시설에서의 먼지 배출량 544.7 ton이 차지하는 비율은 0.2%에 해당한다. 그러나 에너지산업부문의 먼지 배출량 4,934 ton과 비교하는 경우에는 약 11%에 해당하며, 이 수치는 Overhaul 후 배출되는 먼지 배출량은 고려하지 않은 것이므로 실제 배출되는 먼지 배출량은 이보다 높을 것으로 예측된다.

지역별 배출량을 살펴보면 표 5에 나타난 바와 같이 인천지역에서의 배출량이 전국 배출량의 약 48%를 차지하고 있으며, 이는 복합화력발전시설이 타 지역보다 인천지역에 집중되어 있기 때문이다.

전국에서 배출량이 가장 많은 인천지역을 대상으로 2014년 기준 월별 미세먼지 (PM₁₀) 배출량을 산정한 결과 표 6에서와 같이 평균적으로 16,563 kg/월의 배출량을 나타내었다. 여름 및 겨울철에 PM₁₀ 배출량이 높게 나타난 것은 전력 및 난방수요가 높기 때문이라고 판단할 수 있으며, 특히 7월에는 전월 대비 63%가 증가하였음을 알 수 있었다.

발전소에서 배출되는 먼지는 주로 굴뚝을 통해 배출되며, 배출되는 먼지농도는 복합화력발전시설이 가동 중일 때 (평상시, 0.9 mg/Nm³)와 먼지가 가장 많이 배출되는 시점인 Overhaul 후 재가동 시점 (고농도 시, 200 mg/Nm³)으로 구분하였다.

발전소의 Overhaul은 발전소별로 1개 내지 2개 호기씩 순차적으로 Overhaul을 하므로, 발전소별로 1개 호기를 Overhaul 할 때와 2개 호기를 Overhaul 할 때로 구분하였다.

배출구는 서인천복합발전에 8개, 신인천복합발전에 8개, 인천복합발전에 6개 호기가 있으며, 모든 발전소의 제원은 동일하며, 굴뚝 높이는 80 m, 배출구 직경 5 m, 배가스 유속은 22 m/s 및 배가스 온도는 95℃를 적용하였다.

배출량은 평균 배가스유량 1,600,000 Nm³/hr에 배출농도 (mg/Nm³)를 곱하여 배출량 (g/s)을 계산하였다. 본 연구의 모델링 조건을 표 7, 8에 정리하였다.

국내에서 운영중인 A 복합화력발전소의 Overhaul 재가동 운전 후 약 12시간 후의 HRSG 내부 굴뚝 출구 전단에서 채취한 시료의 입경분포를 분석한 결과, 그림 6에 나타난 바와 같이 입경 0~1,000 μm 분포범위에서 1 μm 미만 범위의 먼지는 20% 이하이며, 대부분 약 1~10 μm 입경의 먼지가 차지하는 것으로 나타났다. 이 경우 누적입경분포로 판단하였을 때 전체 먼지에서 PM₁₀ 분율은 약 95%인 것으로 판단된다.

Fig. 6. 
Size distribution of sampled particle at a G/T plant.

또한, LNG G/T시설의 먼지성분 분석 결과 표 9에 나타난 바와 같이 철산화물이 주성분인 것으로 확인되었으며, 일부 다른 금속성분 및 황 성분 등이 검출되었다. 따라서, LNG를 사용하는 G/T시설로부터 배출되는 입자물질은 HRSG등의 구성 물질로부터 발생되는 철 물질이 주요 요인인 것을 알 수 있다.

평상시 조건에서 발전소에 의한 인근지역 먼지 영향을 CALPUFF 모델을 통해 분석하였다. 평상시 조건에서 발전소에 의한 먼지 기여농도는 그림 7, 표 10 및 표 11과 같으며, 24시간 (일평균) 및 744시간 (월평균) 최대기여농도는 각각 0.43 μg/m³ 및 0.0649 μg/m³으로 인천지역 연평균 먼지농도 49 μg/m³(2014년 대기환경연보) 대비 미미한 수준으로 판단된다. 그러나 A 지역의 1시간 최고먼지농도가 6 μg/m³, 최대착지농도가 11 μg/m³로 나타나, 인천지역 연평균농도 (49 μg/m³) 대비 A지역은 12.2%, 최대착지지점은 22.5%의 기여율을 나타내며, 인천지역 일평균최대농도 (87.2 μg/m³, ’14년 10월, 대기환경연보) 대비 A지역은 6.9%, 최대착지지점은 12.7%를 차지하는 것으로 나타났다.

Fig. 7. 
Iso-concentration distribution of PM₁₀ during normal G/T operation.

발전소는 주기적으로 Overhaul을 수행하며, 재가동하는 시점에서의 배출농도는 70~400 mg/Sm³ 수준으로 고농도의 먼지가 배출된다. 모델링 대상인 인천지역에는 57개 호기의 복합화력발전시설이 있으며, 이들 시설이 2년에 한번 정도 Overhaul을 실시하더라도 일 년에 한 달 이상은 고농도 조건에 놓이게 된다.

Overhaul 후 재가동 시 인근지역에 미치는 영향을 파악하기 위하여 발전소별 1개 호기가 재가동되는 조건으로 모델링을 수행하였으며, 그 결과를 그림 8, 표 12, 표 13에 나타내었다. Overhaul 후 재가동되는 호기의 배출량은 200 mg/m³(88.9 g/s)를 적용하고 그 외 호기의 배출량은 0.9 mg/m³(0.4 g/s)를 적용하였다.

Fig. 8. 
Iso-concentration distribution of PM₁₀ during episode 1.

A지역의 1시간 최고 기여농도는 103.8~264.0 μg/m³, 24시간 최고 기여농도는 9.2~17.1 μg/m³로 발전소에 의한 영향이 일평균 13.0 μg/m³으로 증가로 나타나 대기오염 예보 시에 약간 나쁨 등급이 나올 정도로 대기질이 악화될 우려가 있다. 한편 A지역의 744시간 농도 (월평균) 증가는 1.49~2.36 μg/m³으로 인천지역 연평균농도의 약 3.4%를 차지하는 것으로 나타났다.

발전소별 1개 호기가 오버홀 후 재가동 시 인근지역의 최대기여농도는 표 13과 같이 368.21 μg/m³으로 나타나 주변지역에 고농도 상황을 만들 수 있는 것으로 나타났다.

다음은 집중배출대수가 발전소별 2개 호기 재가동 시 즉 집중배출호기 배출량은 400 mg/m³(177.8 g/s), 일반배출호기 배출량은 1.8 mg/m³(0.8 g/s)이었을 경우 모델링 결과를 그림 9, 표 14, 표 15에 나타내었다.

Fig. 9. 
Iso-concentration of PM₁₀ during episode 2.

표 14에는 6개 지역의 1시간 최고농도는 203.6~479.4 μg/m³ 증가하는 것으로 나타났으며, 24시간 최고농도는 18.0~34.1 μg/m³로 6개 지역 평균이 26.0 μg/m³으로 증가하는 것으로 나타나 대기오염 예보 시 약간 나쁨 등급이 나올 정도로 대기질이 악화될 우려가 있다. 한편 744시간 농도는 2.9~4.7 μg/m³으로 증가하는 것으로 나타나 인천지역 연평균농도의 약 6.6% 정도를 차지하는 것으로 나타나고 있다.

표 15에는 발전시설에서 고농도 먼지배출 시 인근지역에 최대 692.3 μg/m³의 농도를 나타내고 있는 것으로 모사되고 있다. 이와 같이 발전시설에 의한 먼지배출량만을 고려하였음에도 발전소 인근지역의 먼지농도가 상당한 고농도로 예측되었다.

위와 같이 고농도 먼지 배출 시 급성호흡기질환 뿐만 아니라 비산, 장기적으로 체류할 경우, 인근지역 주민의 건강과 재산에 치명적인 피해를 줄 것으로 예상된다. 또한, 배출되는 먼지의 입경분포 (그림 5)와 같이 10 μm 이하의 미세먼지가 대부분을 차지하는 것으로 보아 인근 지역뿐만 아니라 주변의 타 지역에도 영향을 미칠 것으로 판단된다.